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排放水體是污水的傳統出路。但水體接納污水受到其使用功能的約束,受有關法律、法規的 排放水體及其限制 限制。 1類污染物13項:在車間或車間處理設施排放口采樣測定。不允許稀釋,一律執行嚴格標準。 總汞、烷基汞、總鎘、總鉻、六價鉻、總砷、總鉛、總鎳、苯并(a)芘、總鈹、總銀、總 a放射性、總&bea;放射性 按排放區域不同執行不同的標準,地面水環境質量標準中的I類和ⅡI類水域,不得新建排 排入Ⅲ類水域的污水,執行一級標準 排入ⅣV類和V類水域的污水,執行二級標準 排入城鎮下水道并進入二級污水處理廠進行生物處理的污水執行三級標準 排入未設置二級污水處理廠的城鎮排水系統的污水,必須根據排水系統出水受納水域的功能要求,分別執行                  標準名稱 COD(mg/l) NH3-N(mg/l) TN(mg/l) TP(mg/l) 污水綜合排放標準（GB8978-7996）一級標準 100 15   0.5 城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）一級A標準 50 5 15 0.5  

    含油廢水主要來源于石油、石油化工、鋼鐵、焦化、煤氣發生站、機械加工等工業部門。廢水中油類污染物質，除重焦油的相對密度為1.1以上外，其余的相對密度都小于1。   油類物質在廢水中通常以三種狀態存在： 1、浮上油，油滴粒徑大于100μm，易于從廢水中分離出來。 2、分散油，油滴粒徑介于10一100μm之間，懇浮于水中。 3、乳化油，油滴粒徑小于10μm，不易從廢水中分離出來。       由于不同工業部門排出的廢水中含油濃度差異很大，如煉油過程中產生廢水，含油量約為150一1000mg/L，焦化廢水中焦油含量約為500一800mg/L，煤氣發生站排出廢水中的焦油含量可達2000一3000mg/L。因此，含油廢水的治理應首先利用隔油池，回收浮油或重油，處理效率為60%一80%，出水中含油量約為100一200mg/L;廢水中的乳化油和分散油較難處理，故應防止或減輕乳化現象。 方法之一，是在生產過程中注意減輕廢水中油的乳化;其二，是在處理過程中，盡量減少用泵提升廢水的次數、以免增加乳化程度。處理方法通常采用氣浮法和破乳法。

     重金屬廢水主要來自礦山、冶煉、電解、電鍍、農藥、醫藥、油漆、顏料等企業排出的廢水。廢水中重金屬的種類、含量及存在形態隨不同生產企業而異。由于重金屬不能分解破壞，而只能轉移它們的存在位置和轉變它們的物理和化學形態。      例如，經化學沉淀處理后，廢水中的重金屬從溶解的離子形態轉變成難溶性化臺物而沉淀下來，從水中轉移到污泥中;經離子交換處理后，廢水中的重金屬離子轉移到離子交換樹脂上，經再生后又從離子交換樹脂上轉移到再生廢液中。      因此，重金屬廢水處理原則是：首先，最根本的是改革生產工藝.不用或少用毒性大的重金屬;其次是采用合理的工藝流程、科學的管理和操作，減少重金屬用量和隨廢水流失量，盡量減少外排廢水量。      重金屬廢水應當在產生地點就地處理，不同其他廢水混合，以免使處理復雜化。更不應當不經處理直接排入城市下水道，以免擴大重金屬污染。對重金屬廢水的處理，通常可分為兩類;一是使廢水中呈溶解狀態的重金屬轉變成不溶的金屬化合物或元素，經沉淀和上浮從廢水中去除。      可應用方法如中和沉淀法、硫化物沉淀法、上浮分離法、電解沉淀(或上浮)法、隔膜電解法等;二是將廢水中的重金屬在不改變其化學形態的條件下進行濃縮和分離，可應用方法有反滲透法、電滲析法、蒸發法和離子交換法等。這些方法應根據廢水水質、水量等情況單獨或組合使用。

傳統活性污泥法 活性污泥法是一種污水的好氧生物處理法，目前是處理城市污水最廣泛使用的方法。它能從污水中去除溶解性的和膠體狀態的可生化有機物以及能被活性污泥吸附的懸浮固體和其他一些物質，同時也能去除一部分磷素和氮素。 活性污泥法去除率高，適用于處理水質要求高而水質比較穩定的廢水。但是不善于適應水質的變化，供氧不能得到充分利用;空氣供應沿池水平均分布，造成前段氧量不足后段氧量過剩;曝氣結構龐大，占地面積大。

SBR工藝 SBR是序批式活性污泥法(SequencingBachReaco)的縮寫，作為一種間歇運行的廢水處理工藝，近年來在國內外被引起廣泛重視和研究的一種污水處理技術。 SBR的工作程序是由流入、反應、沉淀、排放和閑置五個程序組成。污水在反應器中按序列、間歇地進入每個反應工序，每個SBR反應器的運行操作在時間上也是按次序排列間歇運行的。 SBR法具有以下特點：工藝簡單，占地面積小、設備少、節省投資。理想的推流過程使生化反應推力大、處理效率高、運行方式靈活、可以除磷脫氮、污泥活性高，沉降性能好、耐沖擊負荷，處理能力強。 雖然法SBR以上優點，但也有一定的局限性，如進水流量大，則需要調節反應系統，從而增大投資;而對出水水質有特殊要求，如脫氮除磷等還需要對工藝進行適當改進。

      我國目前焦化廢水處理通常為包括氨水脫酚、氨氣蒸餾、終冷水脫氰等的一級處理以及以活性污泥法及其強化方法為主的二級處理。隨著環保要求的日益嚴格及水資源短缺矛盾的突出，對于焦化廢水深度處理技術方法的研究及水回用方式的研究顯得極為重要。目前，焦化廢水深度處理的技術主要包括:膜分離技術、混凝沉淀法、吸附法、高級氧化(Fenon氧化、O3氧化、催化濕式氧化、電催化等)以及生物化學法。 1、膜分離技術。膜分離技術的核心是膜，其分離方法主要利用膜的選擇透過性，驅動力主要包括壓力差、濃度差及電位差。膜分離是微濾、超濾、納濾、反滲透、氣體分離、滲透汽化、滲析和電滲析等一系列膜分離技術的總稱。膜分離技術作為一種新型的流體分離單元操作技術，與傳統的分離技術相比具有能耗低，節能明顯，無二次污染，經濟效益高，分離效率高，設備體積小，占地面積小，維護工作量少，可靠度高，操作簡單等方面的優點。近年來，膜分離技術取得了巨大的發展，并且有著廣泛的應用領域。針對焦化廢水，目前主要采用(超濾+反滲透)的雙膜法進行處理，其反滲透產水達到工業循環冷卻水回用的水質標準。但是，由于反滲透過程中只是將污染物質濃縮而不是從根本上去除，因此還需要解決反滲透濃縮液的去向問題，目前具有一定應用局限性。 2、絮凝沉淀法。混凝沉淀法作為一種水處理或凈化過程中常用物化方法，其原理是在廢水中加入一定量的混凝劑，使廢水中難以沉淀或過濾的污染物通過物理或化學作用使其集結成較大的顆粒，從而達到分離的目的。目前，常用的無機絮凝劑包括聚合硫酸鋁(PFS)、聚合氯化鋁(PAC)，常用的有機絮凝劑為聚丙酰胺(PAM)。目前有一些新的絮凝劑的開發利用，例如研究了不同絮凝劑處理焦化廢水的效果，發現高鐵酸鈉具有優異的脫色、脫除CODC性能。對于絮凝法深度處理焦化廢水，絮凝劑不同，脫除效果差別很大。因此，開發低廉高效無二次污染的絮凝劑是關鍵。 3、吸附法。吸附法是一種利用多孔性吸附劑吸附廢水中污染物質，使廢水得到凈化處理的方法。目前常用的吸附劑包括活性炭、沸石、粉煤灰、果殼等。例如比較了沸石和活性炭對焦化廢水深度處理的效果。研究表明，沸石對殘余氨氮去除效果好，而活性炭對于難降解的有機物具有很好的吸附去除效果。還有針對生化處理后的焦化廢水采用煤質炭、果殼炭和椰殼炭處理，可使出水COD達到100mg/L以下，煤質炭最適合用于回用工藝，并進行了(混凝+活性炭)處理二級生化后的焦化廢水，可以達到出水COD＜50mg/L的效果。該作者指出，混凝預處理可以降低活性炭有機負荷，利于形成生物活性炭，延長活性炭使用時間。       以及用顆粒活性炭以及樹脂對二級生化后的焦化廢水進行處理研究，主要以揮發酚和COD作為評價指標，COD及揮發酚脫除效率較高，并且經過對比活性炭與樹脂后發現，活性炭具有更大的吸附容量，更加適合用于焦化廢水生化出水的深度處理。雖然吸附法對焦化廢水處理效果較好，但是吸附劑再生具有一定困難。

混合液懸浮固體濃度(MLSS)  MlSS=Ma+Me+Mi+Mii 分別代表活細胞、內源代謝殘留物、難降解有機物、無機物 單位mg/l或g/m3 混合液揮發性懸浮固體濃度(MLVSS）  MLVSS=Ma+Me+Mi 在條件一定時,MLSS/MLSS是較穩定的,對城市污水,一般是0.75-0.85 污泥沉降比(SV)(Sludgevolume) 一是指將曝氣池中的混合液在筒中靜置30分鐘,其沉淀污泥與原混合液的體積比，一般以%表示 一能相對地反映污泥數量以及污泥的凝聚、沉降性能,可用以控制排泥量和及時發現早期 的污泥膨脹 一正常數值:20-30%0 污泥體積指數(SVD) SVI-曝氣池出口處混合液經30分鐘靜沉后,1g干污泥所形成的污泥體積,單位是ml/g 一能更準確地評價污泥的凝聚性能和沉降性能, 其值過低,說明泥粒小,密實,無機成分多 其值過高,說明其沉降性能不好,將要或已經發生膨脹現象; 一城市污水的SⅥ一般為50~150mlg; 一注意 （1)對于工業廢水,SV不在上述范圍內,有時也屬正常; （2)對于高濃度活性污泥系統,即使污泥沉降性能較差,由于MLSS較高,其svi不會很高

1基礎資料 現計劃在某城市道路邊設計一個矩形生物滯留池。該滯留池對應的匯水區域包括200m2的瀝青道路、240m2的建筑和160m2的綠地；道路長20m、寬10m，綠地長20m且與道路相鄰，建筑和道路之間相隔約3m，如下圖所示。 圖1匯水區域現狀示意 2參數計算 擬定各污染物目標去除率分別為：TSS去除80%、TP去除60%、TN去除45%。按下表，取得R最大值為1.8%，由此根據下式可求得生物滯留池至少應達到的規模： a=1.8%&imes;600=11m2 表1各污染物目標去除率與R對應關系 根據場地實際條件，確定生物滯留池長為5.5m、寬為2m，位于建筑和道路之間，如下圖所示。 圖2生物滯留池平面位置示意 1）綜合徑流系數 根據下表2和匯水區不同下墊面性質加權平均可得匯水區綜合徑流系數α=0.76。 表2不同下墊面的徑流系數 2）設計流量 設計流量和校核流量的計算分別取重現期為2年和50年的降雨，降雨歷時分別取15min和13min。不同重現期下暴雨強度如下： 設計流量計算如下：   式中Q—設計流量（m3/s）；     α—綜合徑流系數；      i—暴雨強度（mm/min）；     A—集水區總面積（m2）。 3）開口路緣石寬度 本生物滯留池擬采用路緣石開口單點進水的形式，開口位于生物滯留池與道路相鄰的長邊與短邊相交處。 通過Q=Cw*L*h2/3可求得L，L即為路緣石開口寬度。Cw為堰流系數取1.7，h是流量為Q2時的水深取0.05m，則   4）防沖刷保護措施 本生物滯留池采用集中進水形式，須設計防沖刷保護措施。應在集中進水口布置石塊，降低流速并分散水流，如下圖所示。   圖3石塊布置示意 預處理池位于進水口與生物滯留池之間，旨在去除粒徑大于1mm的顆粒，并暫時儲存。預處理池尺寸計算如下。 預處理池體積：VS=AC*R*LO*FC=0.06*0.8*1.6*2=0.1536m³     式中VS——預處理區體積（m3）；     AC——匯水區面積（ha）；     R——截留效率（設定為80%）；     LO——沉淀負荷率（1.6m3/ha/年）；     FC——清理頻率（年）。    預處理池面積：As=Vs÷Ds=0.1536÷（0.3+0.2）=0.3072㎡。        式中Ds——預處理池深度（m） 截留效率可通過下式校核（針對粒徑大于1mm的粒子）：          式中vs——截留沉速（100mm/s）；                      Q/A——流量除以預處理區面積；                      n——湍流系數（0.5）。 過濾層表面滯蓄水深為200mm。 過濾層厚度600mm，濾料滲透系數為100mm/h；填料為細砂，有機質含量3%、外摻營養土，pH為中性。 過渡層厚度100mm，填料為粗砂，其粒徑和過濾層填料為一個數量級。 排水層厚度200mm，填料為碎石，粒徑平均為5mm。排水層朝向溢流井有0.5%的坡降。 此生物滯留池為直立壁形式，在其下底和四周設置防水土工布。   圖4生物滯留池豎向深度設計 2.5排水系統設計 1）穿孔排水管 參考穿孔排水管產品規格，擬定此生物滯留池穿孔排水盲管管徑100mm、小孔孔口尺寸1.5mm*7.5mm、開孔面積2010mm2/m；在池底中間布置一根穿孔排水盲管。 需保證穿孔排水管最大過流能力Qpef大于生物滯留池最大過濾流量Qmax。 生物滯留池最大過濾流量：         式中Qmax——最大過濾流量（m3/s）；       Ksa——滲透系數（m/s）；       Wbase——底寬（m）；       hmax——生物池表面滯蓄水深（m）；       d——過濾層深度（m）。 穿孔排水管最大過流流量：    式中Qpef——穿孔排水管流量（m3/s）；       B——堵塞系數（取0.5）；       Cd——孔口出流系數（0.6）；       A——孔口總面積（000105m2）；       g——重力加速度（9.80m/s2）；       h——管道上方最大水深（m）。 Qpef&g;Qmax,穿孔排水管滿足要求。 2）溢流井（管）    利用寬頂堰公式和孔口出流公式分別確定溢流井的堰長和寬度。 寬頂堰公式：   得L=0.45m，則溢流井（管）尺寸為120mm*120mm。 孔口出流公式:   得A=0.3m2，則溢流井（管）尺寸為175mm*175mm。 比較二者，選取175mm*175mm為溢流井最小尺寸。 考慮將生物滯留池溢流井作為道路雨水篦子，選擇300mm*500mm的溢流井。 選擇麥冬、黃菖蒲等地被植物，覆蓋生物滯留池表面；選擇紅葉石楠、龜甲冬青等灌木，種植密度1株/m2，不種植喬木。 流速校核    

1、簡介      硝化反應，硝化是向有機化合物分子中引入硝基（－NO2）的過程，硝基就是硝酸失去一個羥基形成的一價的基團。芳香族化合物硝化的反應機理為：硝酸的－OH基被質子化，接著被脫水劑脫去一分子的水形成硝酰正離子（nioniumion，NO2）中間體，最后和苯環行親電芳香取代反應，并脫去一分子的氫離子。在此種的硝化反應中芳香環的電子密度會決定硝化的反應速率，當芳香環的電子密度越高，反應速率就越快。由于硝基本身為一個親電體，所以當進行一次硝化之后往往會因為芳香環電子密度下降而抑制第二次以后的硝化反應。必須要在更劇烈的反應條件（例如：高溫）或是更強的硝化劑下進行。      常用的硝化劑主要有濃硝酸、發煙硝酸、濃硝酸和濃硫酸的混酸或是脫水劑配合硝化劑。      脫水劑：濃硫酸、冰醋酸、乙酐、五氧化二磷      硝化劑：硝酸、五氧化二氮（N2O5）      A─H+HNO3&a;A─NO2+H2O 2、反應機理     硝化反應的機理主要分為兩種，對于脂肪族化合物的硝化一般是通過自由基歷程來實現的，其具體反映比較復雜，在不同體系中均有所不同，很難有可以總結的共性，故這里不予列舉。而對于芳香族化合物來說，其反應歷程基本相同，是典型的親電取代反應。 3、主要方法     硝化過程在液相中進行，通常采用釜式反應器。根據硝化劑和介質的不同，可采用搪瓷釜、鋼釜、鑄鐵釜或不銹鋼釜。用混酸硝化時為了盡快地移去反應熱以保持適宜的反應溫度,除利用夾套冷卻外,還在釜內安裝冷卻蛇管。產量小的硝化過程大多采用間歇操作。產量大的硝化過程可連續操作，采用釜式連續硝化反應器或環型連續硝化反應器,實行多臺串聯完成硝化反應。環型連續硝化反應器的優點是傳熱面積大，攪拌良好，生產能力大，副產的多硝基物和硝基酚少。     硝化方法主要有：稀硝酸硝化、濃硝酸硝化、在濃硫酸中用硝酸硝化、在有機溶劑中用硝酸硝化和非均相混酸硝化等。 硝化方法主要有以下幾種： （1）稀硝酸硝化一般用于含有強的第一類定位基的芳香族化合物的硝化，反應在不銹鋼或搪瓷設備中進行，硝酸約過量10~65%。 （2）濃硝酸硝化這種硝化往往要用過量很多倍的硝酸，過量的硝酸必需設法利用或回收，因而使它的實際應用受到限制。 （3）濃硫酸介質中的均相硝化當被硝化物或硝化產物在反應溫度下為固體時，常常將被硝化物溶解于大量濃硫酸中，然后加入硫酸和硝酸的混合物進行硝化。這種方法只需要使用過量很少的硝酸，一般產率較高，缺點是硫酸用量大。 （4）非均相混酸硝化當被硝化物或硝化產物在反應溫度下都是液體時，常常采用非均相混酸硝化的方法，通過強烈的攪拌，使有機相被分散到酸相中而完成硝化反應。 （5）有機溶劑中硝化這種方法的優點是采用不同的溶劑，常常可以改變所得到的硝基異構產物的比例，避免使用大量硫酸作溶劑，以及使用接近理論量的硝酸。常用的有機溶劑有乙酸、乙酸酐、二氯乙烷等。 硝基生產     將苯、混酸和循環廢酸分別經過轉子流量計連續地送入第一硝化反應器，反應物流經第二和第三硝化反應器后進入連續分離器。分出的硝基苯經水洗、堿洗、水洗、蒸餾即得工業品硝基苯。分出的廢酸一部分作為循環廢酸送回第一硝化反應器，以吸收硝化反應釋放的部分熱量并使混酸稀釋，以減少多硝基物的生成。大部分廢酸要另外濃縮成濃硫酸，再用于配制混酸。 烷烴生產     烷烴硝化采用氣相反應，將預熱后的丙烷與液體硝酸同時送入反應器，在370～450°C和0.8～1.2MPa條件下反應,反應在絕熱反應器中進行。利用過量的丙烷和酸的汽化移走反應熱。硝化產物經冷凝，液相產物先經化學處理再精制得四種硝基烷烴成品，氣相產物分別送丙烷和氧化氮回收系統。 4、過程特點     有機化學中最重要的硝化反應是芳烴的硝化，向芳環上引入硝基的最主要的作用是作為制備氨基化合物的一條重要途徑，進而制備酚、氟化物等化合物。     硝化是強放熱反應，其放熱集中，因而熱量的移除是控制硝化反應的突出問題之一。     硝化要求保持適當的反應溫度，以避免生成多硝基物和氧化等副反應。硝化是放熱反應，而且反應速率快，控制不好會引起爆炸。為了保持一定的硝化溫度，通常要求硝化反應器具有良好的傳熱裝置。     混酸硝化法還具有以下特點：①被硝化物或硝化產物在反應溫度下是液態的，而且不溶于廢硫酸中，因此，硝化后可用分層法回收廢酸；②硝酸用量接近于理論量或過量不多,廢硫酸經濃縮后可再用于配制混酸,即硫酸的消耗量很小；③混酸硝化是非均相過程，要求硝化反應器裝有良好的攪拌裝置，使酸相與有機相充分接觸；④混酸組成是影響硝化能力的重要因素，混酸的硝化能力用硫酸脫水值（DVS）或硝化活性因數（FNA）表示。DVS是混酸中的硝酸完全硝化生成水后，廢硫酸中硫酸和水的計算質量比。FNA是混酸中硝酸完全硝化生成水后,廢酸中硫酸的計算質量百分濃度。DVS高或FNA高表示硝化能力強。對于每個具體硝化過程，其混酸組成、DVS或FNA都要通過實驗來確定它們的適宜范圍。例如苯硝化制硝基苯時，混酸組成(%)為：H2SO446～49.5，HNO344～47，其余是水，DVS2.33～2.58，FNA70～72。 5、產品用途     硝基烷烴為優良的溶劑，對纖維素化合物、聚氯乙烯、聚酰胺、環氧樹脂等均有良好的溶解能力，并可作為溶劑添加劑和燃料添加劑。它們也是有機合成的原料，如用于合成羥胺、三羥甲基硝基甲烷、炸藥、醫藥、農藥和表面活性劑等。各種芳香族硝基化合物,如硝基苯、硝基甲苯和硝基氯苯等是染料中間體。有些硝基化合物是單質炸藥,如2,4,6-三硝基甲苯（即梯恩梯）。芳香族硝基化合物還原可制得各種芳伯胺，如苯胺等。 6、注意事項 主要危險 (1)、硝化反應是放熱反應，溫度越高，硝化反應的速度越快，放出的熱量越多，越極易造成溫度失控而爆炸。 (2)、被硝化的物質大多為易燃物質，有的兼具毒性，如苯、甲苯、脫脂棉等，使用或儲存不當時，易造成火災。 (3)、混酸具有強烈的氧化性和腐蝕性，與有機物特別是不飽和有機物接觸即能引起燃燒。硝化反應的腐蝕性很強，會導致設備的強烈腐蝕。混酸在制備時，若溫度過高或落入少量水，會促使硝酸的大量分解，引起突沸沖料或爆炸。 (4)、硝化產品大都具有火災、爆炸危險性，尤其是多硝基化合物和硝酸酯，受熱、摩擦、撞擊或接觸點火源，極易爆炸或著火。 安全措施 (1)、制備混酸時，應嚴格控制溫度和酸的配比，并保證充分的攪拌和冷卻條件，嚴防因溫度猛升而造成的沖料或爆炸。不能把未經稀釋的濃硫酸與硝酸混合。稀釋濃硫酸時，不可將水注入酸中。 (2)、必須嚴格防止混酸與紙、棉、布、稻草等有機物接觸，避免因強烈氧化而發生燃燒爆炸。 (3)、應仔細配制反應混合物并除去其中易氧化的組分，不得有油類、酐類、甘油、醇類等有機物雜質，含水也不能過高；否則，此類雜質與酸作用易引發爆炸事故。 (4)、硝化過程應嚴格控制加料速度，控制硝化反應溫度。硝化反應器應有良好的攪拌和冷卻裝置，不得中途停水斷電及攪拌系統發生故障。硝化器應安裝嚴格的溫度自動調節、報警及自動連鎖裝置，當超溫或攪拌故障時，能自動報警并停止加料。硝化器應設有泄爆管和緊急排放系統，一旦溫度失控，緊急排放到安全地點。 (5)、處理硝化產物時，應格外小心，避免摩擦、撞擊、高溫、日曬，不能接觸明火、酸、堿等。管道堵塞時，應用蒸氣加溫疏通，不得用金屬棒敲打或明火加熱。 (6)、要注意設備和管道的防腐，確保嚴密不漏。 生物硝化過程的主要影響因素 影響生物硝化過程的環境因素主要有基質濃度、溫度、溶解氧濃度、pH值、以及抑制物質的含量等。 ⑴碳氮比 對于硝化過程，碳氮比影響活性污泥中硝化細菌所占的比例，過高的碳氮比將降低污泥中硝化細菌的比例。 ⑵溫度 溫度不但影響硝化菌的比增長速率，而且影響硝化菌的活性，亞硝化菌最佳的生長溫度為35℃，硝化菌的最佳生長溫度為35～42℃。生物硝化反應的最佳溫度范圍為20～30℃，15℃以下硝化反應速率下降，5℃時反應基本停止。反硝化適宜的溫度范圍為20～40℃，15℃以下反硝化反應速率下降。 ⑶溶解氧 硝化反應必須在好氧條件下進行，所以溶解氧的濃度也會影響硝化反應速率，一般建議硝化反應中溶解氧的質量濃度大于2mg/L. ⑷pH值 在硝化反應中，每氧化1g氨氮需要7.14g堿度（以碳酸鈣計），如果不補充堿度，就會使pH值下降。硝化菌對pH值的變化十分明顯，硝化反應的最佳pH值范圍為7.5～8.5，當pH值低于7時，硝化速率明顯降低，低于6和高于10.6時，硝化反應將停止進行。 ⑸抑制物質 許多物質會抑制活性污泥過程中的硝化作用，例如：過高濃度的氨氮、重金屬、有毒物質以及有機物。對硝化反應的抑制作用主要有兩個方面：一是干擾細胞的新陳代謝，二是破壞細菌最初的氧化能力。 ⑹泥齡 硝化過程的泥齡一般為硝化菌最小世代時間的2倍以上，生物脫氮過程泥齡宜為12～25d.

一、MABR工藝原理      無泡曝氣生物反應器（MembaneAeaionBiofilmReaco），簡稱MABR，由中空纖維膜填料部分和水流部分組成。由于纖維膜微孔直徑很小，為0.1~0.5μm，曝氣產生肉眼不可見的氣泡，因此稱為無泡供氧。生物膜所需要的氧氣是通過纖維束填料供給的，中空纖維膜不僅起著供氧作用，同時又是固著生物膜的載體。即，純氧或空氣通過中空纖維膜的微孔為生物膜進行無泡曝氣，在中空纖維膜的外側形成的生物膜與污水充分接觸，污水中所含的有機物被生物膜吸附和氧化分解，從而使污水得到凈化。   二、MABR供氧方式      中空纖維膜供氧有貫通式和閉端式兩種方式；貫通式MABR內中空纖維膜兩端分別被固定在雙層夾板上，氣體由一端夾板持續通入膜內腔，一部分氣體被生物膜消耗，剩余部分從另一端的夾板排出，由于該方式中有氣體剩余，更適用于空氣供氧。閉端式MABR內中空纖維膜一端被固定在雙層夾板上，另一端密封，氣體經夾板從纖維膜開口端通入，在壓力作用下全部進入反應器，所以更適用于純氧曝氣。此外，該方式中纖維束呈流化態，反應器不易堵塞。   三、MABR的特點      1、由于曝氣不產生氣泡，氧直接以分子狀態擴散進入生物膜，幾乎百分之百的被吸收，傳質效率可高達100%      2、由于生物膜生長在中空纖維膜的外表面，所以在供氧過程中，生物膜不會受到氣體摩擦，不易脫落。      3、氧在傳遞到生物膜的過程中不經過液相邊界層，因此，傳質阻力比常規曝氣法小得多，能耗大大降低。      4、曝氣過程不產生氣泡，避免了傳統曝氣時污水中易揮發性物質如甲苯、苯酚隨氣泡進入大氣而對環境造成的污染；同時不會由于表面活性劑的存在而產生泡沫。      5、曝氣過程中氣液兩相分離，溶液的混合與供氧互不干擾，因此可以各自獨立設計，反應器的形式更加靈活多變。      6、中空纖維膜的比表面積可高達5018㎡/m³，為氧的傳遞和生物膜的生長提供了巨大的表面積，有利于反應器向小型化發展。      7、MABR反應器中氣液兩相分離，氣體壓力不受容器內混合狀態的影響，因此，可以通過調節氣體壓力的辦法來控制氧的供應。對于一般廢水，通過供氧控制，在保證生物膜生生長需要的同時，可以避免因過量曝氣而使污水中DO濃度過高，大幅度降低運行費用。對于含氮廢水，通過供氧控制，只使靠近纖維膜的內層生物膜獲得氧，從而達到同時硝化、反硝化和COD去除的效果。